Classificatio applicationum et electio inductorum communium modi

Unus ex frequentissimis formis componentium magneticorum est inductantia, cuius certum valorem inductantiae habet et ideo impedimentum eius auget cum frequencia. Hoc ipsum considerari potest ut primum ordinis filtre altius-frequentiae; Cum eo quod tractamus de objecto filtrandi mutatur e uno currentiae tramite (circuito vel circuiti loop) ad duos vel plures, necesse est ponere saltem unum inductorem in singulis tramitibus ut idem effectus filtrandi altius-frequentiae obtineatur - hoc fieri facile atque callide in practicis componentibus magneticis, quod est commune modi choka de qua hic dicitur. Cur? Quia cum sunt multi tramites (sicut duos quae frequentissime occurrit), fluxus magneticus generatus a currente eadem directione potest "communicari" cum altero tramite currentis, efficiens quasi impedimentum additum, vulgo cognitum ut (magneticum) copulatio. Itaque, per colligandas duas inter se copulatas spiras coil circa ferritae nucleum, melior effectus filtrandi obtineri potest quam utendo duobus separatis inductoribus.

Praedicta docent de basibus operationis communis modi inductorum, nempe filtrandi ratione. Primo igitur inter se differenda sunt inter transformatorum et communis modi inductorum quae quoque opus habent coniunctionis, quia filtratio inhibet (aut absorbet) sonitum in linea. Ex directione stimulationis, hoc est modus communis, sed transformatoribus transmittunt tensionem stimulationis currentis vim repraesentantem, quod est differentialis modus. Itaque, sicut iunctura condensatorum tutitatis, communis modi inductores debent esse in Y connectione (per terrae circulum aut referentiae terrae circulum), dum transformatorum oportet esse in X connectione (trans ingressum et egredi circuitus). Secundo, ipsius aestimationem et mensurationem eiusdem effectus filtrandi modi communis per se requirit usum auxiliarium circuituum. In re EMC (Compatibilitas Electromagnetica) tamen saepe solum testatur signum receptoris (LISN - Linear Impedance Stabilization Network) propter combinationem differentialis et communis modi ut determinetur an conveniat cum regulis normativis (exempli gratia certificatio CE). Quocirca communis modi inductantiae vix invenitur responsio in libro specifico, quae etiam ratio est cur saepe ingenii dependant ex peritiis ad praedicanda simulantia in modello eligendo. Denique lectores sagaces invenient quod communis modi inductores nominantur inductores, sed non differunt a potentiis inductorum. Non cogitant saturatus currentis aut servandae energiae, et nomine Anglicano terminant in choke. Itaque, eorum significatio manet choke. Ut postea disputabimus, propterea quod eorum effectus choke possunt filtrare, itaque appellare eos communis modi choke coils magis congruit cum eorum ratione.

In sequenti parte, de principiis structurae basibus, applicationum classificationibus, et selectione modi communis inductores discentes, sperantes ut tibi, o ingenator, profuturi simus. Interim, si quaestiones habes aut velis de introductione coniuncta disputare, nos contacta. Egregium nostrum ingeniariae tibi quantum poterit auxilii ex angulo componentium applicationumque praestabit.

i. Coupling Campi Magnetici

Ut in Fig.1 apparet, spira A adimpleta distribuet campum magneticum in spatio iuxta suum circulum currentis (hic spira), fluxu magnetico Фa (aut →Ba) densitatis magneticae communis inductantiae classificatione applicationis et selectione repraesentato. Fortitudo campi magnetici pendet ex magnitudine currentis, numero versuum spirae, area transversa effectiva, et utrum nucleus magneticus adsit. Fluxus magneticus in centro spirae fere exprimi potest sicut:

Inter ea, si nucleus magneticus in medio coilis est, permeabilitas magnetica eius quanto maior est, tanto longitudo circuitus magnetici aequivalentis magis brevis erit quanto brevior est, tanto fluxus magneticus maior esse debebit. Haec est structura inductantiae standard et distributio fluxus magnetici spatii respondens. Notandum est distributionem fluxus magnetici suae non pendere a mutationibus currentis et relationem identitatis esse. Essentia eius oritur ex lege Campi Gaussiani in aequationibus electromagneticis Maxwellianis.

Fig.1 Distributio campi magnetici spatii coilis A et B electris instructis

Cum altera spira B in spatio adpropinquat spirae A, quae excitata est, certo ratione positionis (ut in Fig.1 ostenditur), fluxus magneticus partim a spirae A distributus inevitabiliter per spiram B transibit, efficiens consortium. Juxta legem Ampere, cum fluxus magneticus in circuitu quem circumsistit spira B mutatur, electromotrix vis, seu voltage inducitur, in circuitu spirae B generabitur. Praevidere potest, si spira B sit aperta conductrix, nullus currentia circularis formari poterit, sed tantum voltage in utroque spirae B termino formabitur. Quoniam nulla currentia in circuitu eius apparet, nullo rite campo magnetico spaziali generato; sin autem spira B sit clausa, certe currentia circularis, scilicet currentia inducita, orietur. Interim, quia currentia inducita exsistit, distributionem campi magnetici inversi creabit. Pro relatione spatiali inter spiram B et spiram A, spira A inevitabiliter fluxum magneticum distributum spirae B communicabit. Itaque, quid tandem erit ex tali inductione mutua? Palam est, si spira A tantum currentia constante utatur, spira B nullam mutationem fluxus magnetici, quam in loco fixo communicat, sentiet. Ergo, tantum cum currentia variabili (exempli gratia currentia alternans) in spirae A generatur, inductio mutua fieri potest. In casu unius ad unum (solum considerando situationem unius coil biniunctae ad aliam), currentia inducita semper effectum habebit contrariandum variationi fluxus magnetici. Igitur, influentia spirae B super spiram A justa compensare mutationem fluxus magnetici communis, quam spira A ad spiram B communicat. Fluxus magneticus mutuo communicatus se invicem compensation.

Coniunctio campi magnetici in positione fixa (diversa ab motoribus electricis aut generatoribus) describit interationem inter diversa spira propter fluxum magneticum communem sub conditionibus currentis alterni. Sicut transformator ad conversionem electricitatis aut separationem signali, aut sicut inductorem modi communis ad compensationem currentis, hoc est casus coniunctionis campi magnetici. Cum inductore modi communis designatur aut producitur, semper quaestio consideranda occurrit: quae parametra duo spira necessario implere debent? Aut praeter currentem et inductantiam unilateralem, quae sunt necessaria praecipienda de relatione inter duo? Communis conditio respectu parametrorum est ut error sensus ex utraque parte sit satis parvus, aut aliquando coefficiens coniunctionis ad altum gradum pervenire debet (exempli gratia 98%). Hoc evenit quia, ut inductor modi communis cum compensatione currentis, si inductantia fuga nimis magna est, effectus magnus in signo differentiae modi erit, sive impedimentum differentiae modi superfluum inducendo (resultans in attenuatione signi aut diminutione badiwidth differentiae modi), sive saturationem nuclei magnetici efficiendo et suppressionem strepitus modi communis afficiendo. Itaque necesse est coefficentem coniunctionis campi magnetici moderari.

Cum inter binae bobinae per medium coniunctivum (nucleus magneticus) uniformis permeabilitatis magneticae copulatio campi magnetici accidit, fluxus magneticus praescriptus a bobina A ad bobinam B communicatus est , contra, aequatur . Deinde quia fluxus magneticus communis (coniunctio campi magnetici) respondet inductantiae mutuae, definiri potest ut classificatio applicationis et electio inductantiae modi communis et classificatio applicationis et electio inductantiae modi communis, respective et  : 

Totus fluxus magneticus communis in terminale coil inductions etiam notus est ut nexus (linkage, ), quod exprimi potest per relationem inter basim super densitatem fluxus magnetici et vectorem magneticum positio:

Vector magneticus positionis distributus a bobina A in singulis punctis bobinae B est (in casu medio classificationis et electionis applicationis cum distantia centro ad centrum inductantiae modi communis):

Coniunctio fluxus inter spiram A et spiram B ita obtinetur:

Itaque inductantia mutua agens in spiram A ab spirae B sunt ut sequitur:

Eadem ratio adhiberi potest ad obtinendum expresionem pro:

Ut prius dictum est, copulatio campi magnetici inter duas spiras per medium copulativum (nucleus magneticus) cum aequali permeabilitate magnetica fit. Itaque , palam est:

Ex praedictis patet duas spiras eodem nucleo magnetico constructas eandem habere inductantiam mutuam, designatam M. Demonstratio plena supra citata ad formam Neumannianam revocari potest. Nunc assumamus totalem fluxum magneticum spirae A partem communem proportio , hoc est . Similiter, nihilo coefficient sharing B est , erit:

Igitur, ad id quod inter se mutuo inductantia duarum cuspides et independentiam earum ductu deprehendatur ex aequatione praedicta relatione:

Praedicta est origo campi magnetici coefficient k: actualis communis modus inductantia perpendiculum determinari potest mensura inductantiae valores duorum cuspis volutionibus separatis (altera spira manet in statu aperto), una cum dispersione inductantiae (altera spira manet in statu clauso, ), et respondebit valoribus inductantiae mutuae et coefficientis copulationis k. In particulari, pro valde symmetrice communi modo inductore in annulari magnete nucleo elevata permeabilitate volsae (ut MnZn Ferrite magnetic ring), inductantiae valores duarum volutionum valde propinquas erunt, et magnitudinem dispersionis inductantiae propinquam erit . Apparet ergo quod quanto maior fuerit coefficient copulatio, tanto minor erit dispersionis inductantia.

iI. Applicatio Inductorum Modi Communis

Ut in principio huius articuli commemoratum est, inductor modi communis non est aliud nisi inductor qui simul trans duas circuites currentis coniunctus est. Functio eius est ut supprimat aut attenuet rumorem modi communis qui in ambabus circuitibus currentis existere potest. Tamen, haec duo parallela currentis circuita non solum ad casum circuitionis differentialis formandae limitantur, velut in L et N lineis bini conductuum electricorum, aut in D+ et D- lineis portus lineae dati. Propter generationem rumboris modi communis, fortasse suppressio rumboris modi communis inter lineas transmissionis quae eundem terrae punctum dividunt requiritur.

Ut applicatio inductantiae modi communis definiatur, primum necesse est intellegere quomodo rumor modi communis oritur: ut in Fig.2 apparet (designatio rei pro Infineon 60W fonte impulsivo: DEMO_5QSAG_60W1), terminale introitus est introitus retis 85~300VAC, et ductus L, N in portu electrico cum terreno de referentia commune terreno formant. Verum etiam est virga viridis coniuncta huic terreno de referentia et coniuncta terreno physico. Nunc linea L et linea N circulum electricum constituent et in primario transformatoris Flyback transversa connectuntur. Specificatio Q11 ut tubus principalis interruptoris electrici utitur transistoris MOS 800V superiore iunctione IPA80R600P7, cuius maximum limitis Rds (on) est 600mΩ. Ut calorem dissipatum limitemus, medium dissipativum caloris (laminae alluminii refrigerativae) solent ad carcerem eius applicari, quod capacitatem parassiticam spissius elevat a perno ad terram altioris tensionis, coniunctionem capacitivam formans, et tensionem altam atque frequentionem altam ad terminalem introitus coniungit ut potentiale cum proprietate rumoris formetur. Linea introitus L et N etiam hoc potentiale per terrenum de referentia recipiunt, ita ut fons rumoris modi communis formetur. Notandum est coniunctionem capacitivam esse principalem fontem rumoris modi communis quem testatio conductiva in testatione EMC subire debet, latius exsistere in variis fontibus electricis quorum forma principalis est AC-DC et structurae topologicae diversae. Interim sunt multa minora circuita electrica in primario et secundario partibus transformatoris, et unumquodque minus circuitum incrementum rumorosae currentis coniunctionis inducit, quod praebet praedicere difficilem rumorem modi communis aut rumorem modi differentialis. Id igitur multas incertitudines ad EMC emendationem affert, quae etiam ratio est cur simulare software nondum in usu sit pro simulatione compatibilitatis electromagneticae.

Fig.2 Exemplum EMI Strategiae Correspondentis Componentium (Infineon DEMO_5QSAG_60W1)

Ut aestimetur magnitudo rumoris communis modi, necesse est saepe capacitatem vagantem in circuitu rumoris communis modi assumere, quae typice in tens of pF regione versatur. In exemplo in Fig.2 ostenso, capacitatem vagantem 20pF assumentes, cum potentia input sit 230Vac et frequentia interrumpendae principalis tubi potestatis sit 200KHz, tota latitudo impulsi in acclinatione et exstinctione sit 1 µs et marginis ascendentis atque descendantem 0.2 µs singillatim. Maxima voltagenatio ad terminalem input est , cyclus occupationis input AC per interruptorem est . Prima frequentialis anguli in distributione densitatis spectralis est:

Voltagenatio correspondens primo vertici (prima harmonica prima harmonica) in distributione densitatis spectralis est:

In circuitu cum sono modi communis, absque inductore modi communis conectendo, maxima currentia modi communis aestimari potest si impedentia aequivalens seriei (sicut resistentia fili, inductantia parassitica, etc.) neglegatur, ut in Fig.3 visum est. Cum LISN (linear impedance stabilization network) conectitur, magnitudo currentiae modi communis erit:

Itaque, amplitudo voltionis modi communis a receptore testis conductivi (analyzatore sprectri) in porto LISN accepta erit:

Licet tamen verus eventus detectus in testi receptoris sit:

Id est, amplitudines soni modi communis et soni modi differentialis superimponuntur; sed evidenter, si modo communis supprimatur, ultimi testis eventus meliores erunt. Itaque, exempli gratia, in norma EMC EN55022 pro communicatione et applicationibus industrialis conventionalibus, amplitudo QP infra esse debet inter 150KHz et 500KHz. Itaque, maxima bene communi modi rumoris attenuatio hic agenda est. Sumpto -20dB attenuationis fine exempli gratia, per simplicem calculum, in circuito communi modi impedimenta principalia sunt impedimenta capacitatis diffusae, quae fere 25K Ω sunt. Ut in Fig.4 apparet, impedimentum commune modi necesse fere 250K Ω est, quod converti potest in 125mH communem modi inductorem.

Fig.3 Schema testis conductionis in EMC probando (schema circuiti rumoris communis modi et signi differentialis modi)

Fig.4 Relatio inter circuitum insertionis damni filtrorum (sinistra) et correspondens attenuationis amplitudo et impedimentum filtri (dextra)

Praeter usus inductivitatis modi communis in lineis potestatis, haec etiam saepe reperitur in lineis signorum celerum, velut USB 3.0, HDMI, LAN, etc., vel quibusdam lineis signorum LVDS velut CAN BUS, SPI aut RS232, RS485, etc. Usus inductorum modi communis in lineis signorum etiam functionem suppressionis strepitus modi communis habet, velut rationem rejectionis modi communis qua certae specifica communicationis impleri debent. Tamen punctum magis importante oritur e suo effectu compensationis currentis concomitante, ut initio dictum est, qui est inductor modi communis typi compensationis currentis.

Sicut in Fig.5 ostenditur, lineae signum velocis signa transmittendi saepe utuntur differentiis transmissionis. Sunt resistores, capacitores vagi, et inductores distributi in lineis signum. Cavi coniuncti torquebant efficaciter reducere capacitores vagos sed non possunt removere inductores distributos. Quapropter est differentia inductantiae in capite recipientis, et currentis copulativae in linea formabunt sordes in diagrammate signum. Haec sordes distribuuntur fere aequaliter in utroque termino receptoris propter symmetriam lineae transmissionis. Nunc quia inductor modi communis collocatur in loco introitus receptoris, fere aequalis quantitas sordium tollitur per vincularem inductoris modi communis, valde minuens sordes copulativas. Id est, effectus compensationis currentis minuit sordes introitus in receptoris.

Fig.6 Processus transmissionis signorum differentialium per lineam transmissionis ab extremo mittente ad extremum recipientem (sinistra) et emendatio quae oritur ex inductivis modi communis ad extremum recipientem utendo (dextra)

In diagrammate oculi signali, ut in Fig.6 demonstratur, per diminutionem damni insertionis propter inductantiam lineae fortuitam, ratio signi ad rumorem meliorabitur, quod pro lineis transmissionis longioribus aut signis celeriter transmissionis lineis valde importante est. Lineae transmissionis quae ad portas signales superius memoratas usitantur sunt plerumque lineae impedientiae 90~120 Ω. Pro requisitis specificis latitudinis de signo, inductores communis modi impedientiae inter 1 ad 10 vicies seliguntur ut suppressionem communis modi inter -6dB ad -20dB praebere possint. Hoc similis est ad applicationem electricitatis prius memoratam, dependens ex magnitudine impedientiae circuitus ruroris communis modi. Quin etiam, cum frequentia crescit (propter necessitates celeris transmissionis signorum), impedientia communis modi systematis minuetur, atque nimia inductantia latitudinem filtrata angustabit. Itaque necesse est verificare an inductantia electa cum necessitatibus transmissionis signorum celeriter congruat.

Fig.6 Diagramma schematice qualitatis signali ob lapsum insertionis in lineis transmissionis differentialibus affectae

iII. Damnum Noise Modi Communis

Itaque, quae est difficultas circa communem modum strepitūs? Cur saepe necesse est inprimis communem modum strepitūs in circuitu supprimere in testando EMC? Utique, ut ad normas certificationis EMC variarum nationum satisfaciatur, necesse est amplitudinem signorum communis et differentialis modi limitare, securitatem producti assequi et damnum potens ad retia electrica aut apparatus vicinos quae machinae electricae ex parte consumptionis creare possunt minuere. Deinde, ex perspectiva integritatis energiae et integritatis signorum, pleraque machinae et instrumenta electrica atque eorum moderatores ad voltationem infimam operantur, unde supervacaneus strepitus voltationis signa moderandi aut data transmittere anormaliter posse, imo errores et interruptiones operis efficit. Haec perturbationes anormales tam e tabula circuitus quam e sua radiofrequenti interfectione provenire possunt, sicut dispositivorum mobilium interruptio aut stridorem nuntii sonantis. Denique, communis modus strepitūs nimius in spatium emissionis forma radiationis altifrequentis fieri potest, sicut in maioribus circuitibus communis modi aut in conductis antennae similibus, periculis sanitatis diuturnis quae hominibus non conspicuis obnixius.

Ut rem faciliorem reddamus, lineam transmissoriae quasi binae magneticae Hertzianae aequivalentes sumimus et sic modello rumoris communis radii, ut in Fig.7 apparet, adquiescimus. Distantia inter punctum experimentale et centrum lineae transmissionis communis modi est d, quae saepe multo maior quam dimensio circuitus est, ideoque punctum campi remoti (far-field) est. Itaque, pro radiatione antennae in campo remoto, intensitas campi est:

Inter eos, est constans phasialis respondens radiationis longitudini undae, est distantia inter positiones experimentales, est angulus planus per θ gradus a patina radiationis antennae deviatus, et pro magneticis Hertzianis , et , dependet a generis antennae. Quia radiatio in puncto remoto accepta actione simul duarum lineorum communis modi angulo separatarum fit igitur:

Pro rumore communis modi, ut in Fig.7 apparet: et maxima radiatio in puncto experimentalis ita obtinetur:

Quando distantia linearum s satis parva est Itaque simpliciter exprimi potest ut:

Quapropter, intensitas radiationis communis modi proportionalis est longitudini lineae transmissionis communis modi et diminuitur cum distantia. Da exemplum magnitudinis huius amplitude: ponendo longitudinem lineae transmissionis communis modi 1 metrum esse et amplitudinem currentis communis modi 7.96 µA, respondens experimento campi 3-metri in FCC Class B ad 30MHz, intensitas radiationis haec est:

Haec intensitas exacte limiti standard respondet. Si est conductor vel persona longa 1 metrum in puncto experimenti 3-metrorum, voltionem 100 µV sentiet. Longa aetate in tali ambiente exposita, gravi impactu in sanitatem humanam habebit, et radiatio collecta variis morbis chronicis vel lesionibus individualibus causare potest, quod etiam magna significatio certificationis EMC est.

Fig.7 Communis Modi Rerum Model and Test Point Diagram

Structura undae in pluribus circuitibus interruptis distingui potest ut unda trapezoidalis, et eius spectrum frequentiae duas stationes retardi ostendit ad cum harmonicae creverint. Nodi sunt prima frequentia angularis et tempus initii ascendendi frequentia angularis. Spectrum frequentiae intensitatis radiationis modi communis praedictae manifeste crescit cum frequentia per . Quare, ad communes commutationis vires et circulos signorum quadratorum, spectrum radiationis modi communis fere distributionem ostendet sicut in Figura 8 visum: primo ascensum deinde descensum. Itaque, sectio media est pars quae speciali ratione moderanda vel comprimenda est.

Fig.8 Distributio intensitatis radii modi communis respondens vulgaribus undarum trapeziformium

4. Electio inductores modi communis

Pro lineis electricitatis, origo strepitus modi communis proculdubio perspicua est, sed factores vagi per instrumenta metiri difficile est. In pluribus casibus, eventus per experimenta analysimque gradatim appropinquantur, itaque experientia collecta magni momenti est. Cum in Sectione 2 huius commentarii de applicatione inductorum modi communis ageretur, iam dictum erat utrumque: aestimatio theorica amplitudeinis strepitus modi communis et necessitudo inductantiae respondens inductori modi communis pro principio experimentorum primorum adhiberi posse.

Consuetudine, inductores modi communis qui in stadium filtri ingressus potentiae AC-DC adhibentur anulum magneticum circuitus clausi ut nucleus magneticus adoptant. Commodo hoc est quod facile attingere valde parvam inductantiam fuit et valde altum coefficientem copulationis. Pro alto voltatili ingressus et frequentialiter modicae frequentiae, impedimentum modi communis altum praebere potest ut amplitudinem strepitus modi communis altam reprimat. Quia permeabilitas magnetica materialium in partes inductivas et in partem damni dividi potest Cum nucleus magneticus adpropinquet vel excedat punctum characteristicum altissimae impendentiae, pars amissae poterit occupare principalem partem impendentiae. Tunc suppressio strepitus non iam fit per diminutionem strepitus amplitudinis per impendentiam inductivam, sed per absorptionem strepitus energiae per calorem amissi. Quapropter, satiatio opportuna (transsatiatio impedientiam minuet) non afficiet effectum suppressionis strepitus; itaque non necesse est quaerere saturandi currentis parametrum similem illis quae in inductoribus potestatis reperiuntur.

Quando inductores modi communis seliguntur. Interim, si pars inductantiae dispersionis, ut 1mH inductantiae coefficientem 99%, erit 10uH inductantia dispersionis in circuitu differentiali. Cum consideratur suppressio ruris modi differentialis (saepius LC filter bridge), haec pars inductantiae dispersionis etiam rationem habenda est. Modica inductantia dispersa utilia est ad comprimendum rurum differentiale ad altas frequencias, sed quia inductores modi communis praecipue nucleos magneticos clausos utuntur, facile saturationem nuceli causare in altis currentibus, quod conversionis efficentiam et rurum filtri bandam afficit. Proportionem inductantiae dispersionis augere potest per structuras quadrata vel fenestratas magneticorum nucleorum (UU nucleus magneticus aut PQ nucleus magneticus, etc.) usum, aut per involuturas asympmetricas utendas ). Determinatio specifica a user determinari debet per differentialem communis modi separatoris identitatem, utrum necessaria sit.

De parametris inductantiae modi communis, praecipue comprehendunt valorem inductantiae unilateralem, Rdc, currentem nominalem, voltionem nominalem et vim dielectri. Valor inductantiae unilateralem praecipue determinant magnitudinem impedantiae modi communis. Rdc est amissio CC fili, et augmentum caloris ex amissione oriunda limitat currentem nominalem. Denique, quia in lineis altiorum voltionum utitur, limita voltionis et praescripiones securitatis separatae designantur. Tamen usores magis effectum filtrandi aestimare solent, itaque libelli conspectus duos formarum curvarum impedantiae solent praebere. Una forma monstrat impedantiam modi communis/differentialis ut in Fig.9-a, altera autem formam perditae insertionis (dB) ut in Fig.9-b. Duae formae aequivalentes sunt, et curva formae perditae insertionis (dB) per conversionem impedantiae modi communis/differentialis in systemate 50 Ω+50 Ω fit.

Fig.9 (a) Communis modus/differentialis modus impedimenta formae (b) Insertionis amissio in decibel

Eadem serie communis modi, structurae diversarum magnitudinum sunt aptae ad magnitudines currentes et filtrorum latitudines: quanto maior magnitudo, tanto minor resistentia magnetica nuclei, quod solet minuere numerum spirarum, ut diametrum fili auctam esse et circulum maiorem currentem adhiberi; quanto maior valor inductantiae seu quanto minor stabilis frequentia permeabilitatis materialis, tanto angustior erit latitudo filtrata applicabilis, et talis inductor communis modi in circuitu collocatus non habebit effectum suppressionis super terminalem frequents altam.

Codaca Inductores communis modi in electronica nunc praeprimis in duas partes dividuntur: lineas signales et lineas electricitatis. Plus quam 10 series et 50 varia magnitudine formae, necnon fere 300 varia numerorum partium regularia habentur. Largiter utuntur in lineis signales sicut CAN BUS, RS485, et variis dispositivis alimentariis extra rete a paucis vatis ad complura kilovata. Etiam possumus ab ordine nostro R&D technico iuvare usores ab examinando ad analysim, vel specificare adaptationes, donec pertinentes EMC certificationes compleantur.

Reference

[1] Infineon Technologies AG. Engineering_report_DEMO_5QSAG_60W1-AN-v01_00-EN.pdf. www.infineon.com

[2] CODACA Informationes de Inductor Productis: www.codaca.com

[3] Clayton R. Paul. Introduction to Electromagnetic Compatibility. Editio 2. Wiley-interscience.

[4] Bhag Singh Guru et Huseyin R. Hiziroglu. Electromagnetic Field Theory Fundamentals. Editio 2. Cambridge University Press.

Explicatio de Protectione Intellectus Patrimonii

CODACA "vel" Codaca "est signum certificatum Shenzhen Codaca Co., Ltd. electronica. Omnis usus aut mentionis textus, datae, aut aliorum generum informationis publicae contenta in intellectu proprietatis intellectuales editae aut diffusae a Shenzhen Codaca Electronic Co., Ltd. intra ambitum protectionis proprietatis intellectualis Shenzhen Codaca Electronic Co., Ltd. Shenzhen Codaca Electronic Co., Ltd. sibi reservat declarationem pertinentem ad proprietatem intellectualem, tutelam iurium, et alia iura protegendi. Ut clarificetur te non habere ulla potestalia contentiones de proprietate intellectuali in rebus cognatis, si opus est, contacta Shenzhen Kedajia Electronics Co., Ltd.