Классификация применения и выбор общих модульных дросселей

Одной из самых распространенных форм магнитных компонентов является индуктивность, которая обладает определенным значением индуктивности, и поэтому ее импеданс увеличивается с ростом частоты. Сама по себе такая характеристика может рассматриваться как фильтр верхних частот первого порядка; когда объект фильтрации, о котором мы говорим, изменяется от единого пути тока (контура или цепи) до двух или более путей, необходимо разместить минимум по одному дросселю на каждом пути, чтобы достичь того же эффекта подавления высоких частот — это можно легко и эффективно реализовать в практических магнитных компонентах, что и представляет собой обычный дроссель с общим магнитным потоком (common mode choke), о котором здесь идет речь. Почему? Потому что при наличии нескольких путей (например, наиболее распространенного случая с двумя путями) магнитный поток, созданный током одного направления, может "совместно использоваться" другим токовым путем, обеспечивая, таким образом, дополнительный импеданс, который также называют (магнитной) связью. Следовательно, намотав две взаимосвязанные катушки индуктивности вокруг магнитного сердечника, можно достичь лучшего фильтрующего эффекта по сравнению с применением двух отдельных индуктивностей.

Выше были представлены основные функциональные характеристики дросселей синфазных помех, а именно фильтрация. Во-первых, необходимо четко различать трансформаторы и дроссели синфазных помех, которые также требуют операции согласования, поскольку фильтрация подавляет (или поглощает) шум на линии. По направлению возбуждения это синфазное возбуждение, однако трансформаторы передают напряжение, представляющее мощность, в виде дифференциального возбуждения. Таким образом, аналогично подключению помехоподавляющих конденсаторов, дроссели синфазных помех должны быть подключены по схеме Y (через цепь заземления или опорную цепь заземления), тогда как трансформаторы должны быть подключены по схеме X (между входной и выходной цепями). Во-вторых, для оценки и измерения эффекта фильтрации синфазных помех требуется использование дополнительных вспомогательных цепей. Однако при реальных испытаниях ЭМС (электромагнитной совместимости) обычно проверяется только сигнал приемника (LISN — стабилизированный импедансный сетевой адаптер), вызванный комбинацией дифференциальных и синфазных помех, чтобы определить соответствие соответствующим нормативным стандартам (например, сертификации CE). Поэтому роль индуктивности синфазных помех часто невозможно найти в технической документации, что и объясняет, почему инженеры часто полагаются на свой опыт при выборе моделей. Наконец, внимательные читатели заметят, что дроссели синфазных помех называются индуктивностями, но они не отличаются от силовых индуктивностей. Они не учитывают ток насыщения или накопление энергии, а их английские названия заканчиваются словом choke. Следовательно, их основное значение все же остается «дроссель». Как будет обсуждаться далее, именно благодаря эффекту дросселирования они могут обеспечивать фильтрацию, поэтому более точным названием будет дроссель синфазных помех, которое ближе отражает принцип их работы.

В следующем разделе мы расскажем о базовых принципах конструкции, классификации применения и выборе наиболее распространенных типов дросселей синфазных помех. Мы надеемся, что эта информация окажется полезной для вас как для инженера. В случае возникновения вопросов или необходимости обсудить представленную информацию, пожалуйста, свяжитесь с нами. Наша инженерная команда окажет вам максимальную помощь с точки зрения компонентов и их практического применения.

i. Магнитосвязанная система

Как показано на рис. 1, катушка А, находящаяся под напряжением, создает магнитное поле в окружающем ее пространстве (в данном случае – в цепи тока, проходящего через катушку), которое выражается посредством магнитного потока Фa (или →Ba) (плотность магнитного потока дросселя синфазных помех). Сила магнитного поля зависит от величины тока, количества витков катушки, эффективной площади поперечного сечения и наличия магнитного сердечника. Магнитный поток в центре катушки может быть приблизительно выражен следующим образом:

Среди них, если в центре катушки имеется магнитный сердечник, его магнитная проницаемость чем она больше, тем соответствующая эквивалентная длина магнитной цепи чем короче, тем больший магнитный поток неизбежно будет. Это стандартная структура индуктивности и соответствующее распределение магнитного потока в пространстве. Стоит отметить, что распределение магнитного потока не зависит от изменений тока и представляет собой тождественную связь. Ее суть происходит от закона Гаусса для магнитного поля в уравнениях Максвелла.

Рис. 1 Распределение магнитного поля в пространстве катушек А и В при подаче напряжения

Когда другая катушка B в пространстве приближается к подключенной к току катушке A в определенном положении (как показано на рис. 1), магнитный поток, частично создаваемый катушкой A, неизбежно проходит через катушку B, формируя общее взаимодействие. Согласно закону Ампера, когда магнитный поток внутри контура, окружённого катушкой B, изменяется, в контуре катушки B будет генерироваться индуцированная электродвижущая сила или напряжение. Можно предвидеть, что если катушка B представляет собой разомкнутую проводящую катушку, то циклический ток образоваться не может, а будут только индуцированные напряжения на обоих концах катушки B. Поскольку в этом случае в контуре нет тока, естественно, не создаётся и соответствующего пространственного магнитного поля; однако, если катушка B является замкнутым контуром, в ней обязательно возникнет циркулирующий ток, то есть индуцированный ток. В то же время, поскольку имеется индуцированный ток, он создаёт обратное распределение магнитного поля в пространстве. В зависимости от пространственного расположения между катушкой B и катушкой A, катушка A неизбежно будет делиться с магнитным потоком катушки B. Тогда каким будет окончательный результат такого взаимного индуктирования? Очевидно, что если катушка A имеет лишь постоянный ток, катушка B не ощутит никаких изменений магнитного потока, которым они делятся в фиксированной позиции. Таким образом, взаимная индукция возможна лишь тогда, когда переменный ток (например, переменный ток) генерируется в катушке A. В ситуации один к одному (рассматривается только ситуация, когда одна катушка работает с другой), индуцированный ток всегда действует против изменения магнитного потока. Поэтому влияние соответствующей катушки B на катушку A просто компенсирует изменение магнитного потока, передаваемого катушкой A на катушку B. Магнитные потоки, которыми обмениваются две катушки, взаимно компенсируют друг друга по отношению к своим изменениям.

Магнитосвязь в фиксированной позиции (в отличие от электродвигателей или генераторов) описывает взаимодействие между разными катушками из-за общего магнитного потока при переменном токе. В качестве трансформатора для преобразования энергии или гальванической развязки сигнала, либо как дроссель с общей модой для компенсации тока, это пример магнитосвязи. При проектировании или производстве дросселя с общей модой всегда неизбежно возникает вопрос: какие параметры должны обеспечить две катушки, чтобы соответствовать требованиям? Или, помимо тока и односторонней индуктивности, какие необходимые требования следует учитывать при определении взаимосвязи между двумя катушками? Обычным параметрическим требованием является то, что ошибка измерения на обеих сторонах должна быть достаточно маленькой, а иногда коэффициент связи должен достигать высокого уровня (например, 98%). Это связано с тем, что в случае дросселя с общей модой компенсационного типа, если индуктивность рассеяния слишком велика, она окажет существенное влияние на дифференциальный сигнал, вызывая нежелательный дифференциальный импеданс (что приведет к затуханию сигнала или снижению полосы пропускания дифференциального режима), либо вызовет насыщение магнитного сердечника и повлияет на подавление шума в общей моде. Поэтому необходимо контролировать коэффициент связи магнитосвязи.

Когда магнитная связь возникает между двумя катушками через связующую среду (магнитный сердечник) с равномерной магнитной проницаемостью, указанный магнитный поток, которым обменивается катушка А с катушкой В, представляет собой , напротив, он равен . Тогда, поскольку общий магнитный поток (магнитная связь) соответствует взаимной индуктивности, ее можно определить как классификацию и выбор дросселей синфазных помех, а также классификацию и выбор дросселей синфазных помех соответственно и  : 

Общий магнитный поток на выводах индукционной катушки также известен как потокосцепление (потокосцепление, ), которое может быть выражено соотношением на основе плотности магнитного потока и магнитного вектора позиции:

Магнитный вектор позиции, создаваемый катушкой А в каждой точке катушки В (в среднем случае применения, классификации и выбора с расстоянием от центра до центра дросселя синфазных помех):

Взаимная индуктивность между катушкой A и катушкой B определяется следующим образом:

Следовательно, взаимная индуктивность действующая на катушку A со стороны катушки B, следующие:

Тот же принцип может быть применен для получения выражение для:

Как уже упоминалось ранее, магнитное поле связывается между двумя катушками через связывающую среду (магнитный сердечник) с равномерной магнитной проницаемостью. Следовательно , очевидно:

Приведенное выше объяснение указывает, что две катушки, намотанные на один и тот же магнитный сердечник, имеют одинаковую взаимную индуктивность, обозначаемую как M. Более подробное доказательство можно найти в формуле Неймана. Теперь предположим, что общий магнитный поток катушки A общая часть пропорция , то есть . Аналогично, коэффициент связи катушки B представляет собой , будет выполняться следующее выражение:

Следовательно, соотношение между взаимной индуктивностью двух катушек и их собственными индуктивностями может быть получено из вышеуказанного уравнения:

Выше приведено происхождение коэффициента магнитной связи k: реальную дроссельную обмотку синфазного сигнала можно определить путем измерения индуктивности двух катушечных обмоток по отдельности (при этом другая катушка остается в разомкнутом состоянии), а также измерения тока рассеяния (другая катушка остается в замкнутом состоянии, ), а также соответствующих значений взаимной индуктивности и коэффициента связи k. В частности, для очень симметричного синфазного дросселя, намотанного на кольцевом магнитопроводе с высокой проницаемостью (например, ферритовое кольцо MnZn), значения индуктивности двух обмоток будут очень близки, а величина индуктивности рассеяния будет приблизительно равна . Можно заметить, что чем выше коэффициент связи, тем меньше индуктивность рассеяния.

2. Применение дросселей синфазных помех

Как уже упоминалось в начале этой статьи, дроссель синфазных помех представляет собой не что иное, как катушку индуктивности, подключенную одновременно к двум токовым цепям. Его функция заключается в подавлении или ослаблении синфазного шума, который может присутствовать в обеих токовых цепях. Однако эти две параллельные токовые цепи не ограничиваются случаем формирования дифференциальной цепи, например, линий L и N в паре силовых проводов или линий D+ и D- на порту линии передачи данных. Из-за возникновения синфазного шума может потребоваться подавление синфазного шума между линиями передачи, имеющими общую землю.

Для определения применения дросселя синфазных помех, необходимо сначала понять, как возникают синфазные шумы: как показано на рис.2 (опорная схема импульсного источника питания Infineon мощностью 60 Вт: DEMO_5QSAG_60W1), входной терминал представляет собой сетевой вход переменного тока 85~300 В, и проводка L, N на силовом порту образует общую точку заземления вместе с опорным заземлением. На самом деле, к этому опорному заземлению также подключается заземляющий провод (зеленый провод) и соединяется с физическим заземлением. Теперь линии L и N образуют силовую цепь и подключаются к первичной стороне этого повышающего трансформатора. В качестве основного силового ключевого транзистора Q11 используется 800-вольтовый MOSFET с суперпереходом IPA80R600P7, максимальное значение Rds(on) которого составляет 600 мОм. Для ограничения тепловыделения теплоотводящая среда (алюминиевые радиаторы) обычно прикрепляется к его корпусу, что увеличивает паразитную емкость его высоковольтного вывода относительно земли, создавая емкостную связь и передавая высокое напряжение и высокочастотное напряжение входного терминала, формируя потенциал с шумовыми характеристиками. Линии L и N на входном порту также получают этот потенциал через опорное заземление, таким образом создавая источник синфазного шума. Стоит отметить, что емкостная связь, являясь основным источником синфазных помех, с которыми сталкиваются при проведении испытаний на электромагнитную совместимость (EMC), широко существует в различных источниках питания с преобразователями переменного тока в постоянный разных топологических структур. В то же время на первичной и вторичной сторонах трансформаторов действительно существуют многочисленные малоточные цепи, и каждая из них усиливает ток шума индуктивной связи, вызывая труднопредсказуемые синфазные или дифференциальные помехи. Таким образом, это привносит большую неопределенность в коррекцию EMC, что и является причиной того, что моделирование электромагнитной совместимости по-прежнему невозможно выполнить с помощью программного обеспечения для симуляции.

Рисунок 2 Пример соответствующих компонентов стратегии EMI (Infineon DEMO_5QSAG_60W1)

Для оценки величины шума общего режима обычно необходимо предположить пробельную емкость на схеме шума общего режима, которая обычно находится в диапазоне десятков pF. На примере, показанном на рис.2, при условии, что пробежная емкость 20pF, когда входной источник питания составляет 230Vac и частота переключения основной трубы переключателя питания составляет 200KHz, общая ширина импульса для включения и выключения Максимальное напряжение на входном конце , рабочий цикл входа переменного тока через переключатель - Я не знаю. Первая угловая частота в распределении спектральной плотности:

Соответствующее напряжение на первом пике (1-я гармония 1-я гармония) в распределении спектральной плотности:

В цепи с наведенным синфазным шумом, без подключения синфазного дросселя, максимальный синфазный ток может быть оценен путем игнорирования последовательного эквивалентного импеданса (например, сопротивления провода, паразитной индуктивности и т. д.), как показано на рис. 3. При подключении к ЛПС (сети стабилизации сопротивления) величина синфазного тока будет следующей:

Таким образом, амплитуда напряжения синфазного шума, поступающего на приемник проводимости (анализатор спектра) через порт ЛПС, составит:

Хотя реальный результат, зафиксированный на измерительном приборе, будет следующим:

Другими словами, амплитуды синфазного и дифференциального шума складываются, но очевидно, что если подавить синфазный шум, то итоговые тестовые результаты улучшатся. Поэтому, например, в стандарте ЭМС EN55022 для обычных коммуникационных и промышленных применений, амплитуда КП должна быть ниже в диапазоне от 150 кГц до 500 кГц. Таким образом, максимальное ослабление шума в общей сети должно выполняться здесь. В качестве примера возьмем целевой показатель ослабления -20 дБ, с помощью простого расчета основным импедансом в цепи общего режима является импеданс паразитной емкости, который составляет приблизительно 25 кОм. Как показано на рис.4, соответствующее требуемое сопротивление в общей сети составляет приблизительно 250 кОм, что может быть преобразовано в катушку индуктивности в общей сети на 125 мГн.

Рис.3 Схематическая диаграмма проводимого испытания при испытании ЭМС (схема цепи шума в общей сети и дифференциального сигнала)

Рис.4 Соотношение между цепью потерь вставки фильтра (слева) и соответствующей амплитудой ослабления и импедансом фильтра (справа)

Помимо применения в режиме общего сигнала на силовых линиях, индуктивность режима общего сигнала также часто встречается на высокоскоростных сигнальных линиях, таких как USB 3.0, HDMI, LAN и т. д., а также на некоторых сигнальных линиях LVDS, таких как CAN BUS, SPI или RS232, RS485 и т. д. Использование дросселей с общим сигналом на сигнальных линиях также выполняет функцию подавления шума в режиме общего сигнала, например, коэффициент подавления сигнала в режиме общего сигнала, необходимый для соблюдения определенных спецификаций связи. Однако более важным моментом является эффект компенсации тока, который он обеспечивает: как уже упоминалось в начале, это дроссель с компенсацией тока в режиме общего сигнала.

Как показано на рис.5, высокоскоростные сигнальные линии, как правило, используют дифференциальную передачу для передачи сигналов. На сигнальных линиях присутствуют резисторы, паразитные конденсаторы и распределенные индукторы. Скрученные парные кабели могут эффективно уменьшить паразитные конденсаторы, но не могут устранить распределенные индукторы. Таким образом, на приемном конце возникает дифференциальная входная индуктивность, а ток связи на линии создаст шум на сигнальной диаграмме. Эти шумы почти одинаково распределяются на обоих концах приемника в соответствии с симметрией передающей линии. Поскольку общий режимный дроссель установлен во входной позиции приемника, почти равное количество шума будет компенсироваться посредством обмоточной связи общего режимного дросселя, что значительно снизит связанный шум. То есть эффект компенсации тока снижает входной шум на приемнике.

Рис. 6 Процесс передачи дифференциальных сигналов по линии передачи от передающего конца к приемному (слева) и улучшение, достигаемое за счет использования синфазных дросселей на приемном конце (справа)

На глазковой диаграмме сигнала, как показано на рис. 6, за счёт уменьшения потерь вставки, вызванных паразитной индуктивностью линии, соотношение сигнал-шум улучшится, что особенно важно для более длинных линий передачи или высокоскоростных сигнальных линий. Как правило, для вышеупомянутых сигнальных портов обычно используются линии передачи с импедансом 90–120 Ом. В зависимости от конкретных требований к ширине полосы сигнала, обычно выбираются общемодные дроссели с коэффициентом импеданса от 1 до 10 раз, чтобы обеспечить подавление общей моды от -6 дБ до -20 дБ. Это похоже на применение в цепях питания, описанное ранее, и зависит от величины импеданса шумовой цепи общей моды. Разумеется, с увеличением частоты (вследствие требований высокоскоростной передачи сигнала) обще-модульный импеданс системы будет снижаться, а избыточная индуктивность сузит полосу пропускания фильтрации. Поэтому необходимо проверить, соответствует ли выбранная индуктивность требованиям передачи высокоскоростных сигналов.

Рис. 6 Схематическая диаграмма качества сигнала, affected by line insertion loss на дифференциальных линиях передачи

третий, вред шума в режиме ожидания

Итак, в чем проблема синфазного шума? Почему при проведении испытаний на электромагнитную совместимость (EMC) часто необходимо сосредоточиться на подавлении синфазного шума в цепи? Во-первых, для соответствия стандартам сертификации ЭМС разных стран необходимо ограничить амплитуду синфазных и дифференциальных сигналов, обеспечить безопасность продукции и снизить возможный вред, наносимый электросети или соседним устройствам со стороны электрооборудования на стороне потребления энергии. Во-вторых, с точки зрения целостности питания и целостности сигналов, большинство электрических приборов и контроллеров работают на низком напряжении, и дополнительное напряжение шума может вызвать аномальные управляющие сигналы или передаваемые данные, даже ошибки и простои. Эти аномальные помехи могут исходить как от самой печатной платы, так и от ее радиочастотных помех, например, от отключения мобильных устройств или свистящих шумов вещания. В-третьих, избыточный синфазный шум может излучаться в пространство в виде высокочастотного излучения, например, в больших синфазных цепях или на проводниках, похожих на антенны, создавая долгосрочные угрозы здоровью, которые человек не замечает.

Для упрощения задачи мы эквивалентно заменяем линию передачи на магнитную пару Герца и получаем модель излучения дифференциального шума, как показано на рис.7. Расстояние между точкой тестирования и центральной позицией линии передачи дифференциального сигнала равно d, которое обычно намного больше размера схемы, а значит является точкой дальнего поля. Таким образом, для излучения антенны в дальнее поле ее напряженность поля равна:

Среди них, это фазовая постоянная, соответствующая длине волны излучения, это расстояние между позициями тестирования, это угловое отклонение θ градусов от диаграммы направленности антенны, а для магнитных пар Герца , и , зависят от типа антенны. Поскольку излучение, принимаемое в дальней зоне, представляет одновременное действие двух линий передачи дифференциального сигнала под углом , следовательно:

Для дифференциального шума, как показано на рис.7: и , максимальное излучение в точке тестирования определяется следующим образом:

Когда расстояние между линиями s достаточно мало Поэтому это можно упростить как:

Поэтому интенсивность излучения в режиме передачи по общей линии пропорциональна длине этой линии и уменьшается с увеличением расстояния. Пример величины этой амплитуды: предположим, что длина линии передачи в общем режиме составляет 1 метр, а амплитуда тока в общем режиме — 7,96 мкА, что соответствует испытанию на расстоянии 3 метров как FCC Class B на частоте 30 МГц, интенсивность излучения составит:

Эта интенсивность точно соответствует стандартному пределу. Если на точке испытаний на расстоянии 3 метров находится проводник или человек длиной 1 метр, он ощутит напряжение 100 мкВ. Длительное воздействие такого окружения серьезно влияет на здоровье человека, накапливаемое излучение может вызвать различные хронические заболевания или индивидуальные поражения, что и подчеркивает важность сертификации ЭМС.

Рис.7 Модель излучения шума в общем режиме и диаграмма точек испытаний

Форма сигнала большинства переключающих цепей может быть классифицирована как трапецеидальная волна, ее частотный спектр демонстрирует два этапа замедления от до с увеличением уровней гармоник. Узлами являются частота первой угловой гармоники и время нарастания фронта импульса угловой частоты. Спектр интенсивности излучения дифференциального режима, упомянутый выше, четко возрастает с увеличением частоты по . Таким образом, для обычных импульсных источников питания и цепей сигналов квадратной формы спектр излучения дифференциального режима будет в целом демонстрировать распределение сначала возрастающее, а затем уменьшающееся, как показано на рис.8. Поэтому средняя область является частью, требующей специального контроля или подавления.

Рис.8 Распределение интенсивности шумового излучения дифференциального режима, соответствующее распространенным трапецеидальным волнам

4. Выбор дросселей дифференциального режима

Для силовых линий источник помех синфазного режима относительно понятен, но паразитные факторы трудно измерить с помощью приборов. В большинстве случаев результаты постепенно уточняются путем анализа после тестирования, поэтому накопленный опыт играет очень важную роль. При описании применения синфазных дросселей в разделе 2 данной статьи уже упоминалось, что теоретическая оценка амплитуды синфазных помех и соответствующих требований к индуктивности синфазных дросселей может служить отправной точкой для начальных экспериментов.

Обычно, общий дроссель в моде, используемый на этапе фильтрации входного питания переменного тока-постоянного тока, принимает закрытое магнитное кольцо цепи в качестве магнитного сердечника. Преимущество этого заключается в том, что можно легко достичь очень низкой индуктивности утечки и очень высокого коэффициента связи. Для высокого входного напряжения и относительно низкой частоты переключения он может обеспечить хорошее высокое сопротивление общего режима для подавления амплитуды шума общего режима большой амплитуды. Из-за того, что магнитная проницаемость магнитных материалов может быть разделена на индуктивную часть и часть потерь Когда магнитный сердечник приближается или превышает точку с самой высокой характеристикой импеданса, часть потерь будет составлять основную часть импеданса. В этот момент подавление шума уже не достигается за счет уменьшения амплитуды шума с помощью индуктивного импеданса, а за счет поглощения энергии шума в виде тепла. Таким образом, соответствующая степень насыщения (чрезмерное насыщение вызовет снижение импеданса) не повлияет на эффективность подавления шума, поэтому нет необходимости искать параметры тока насыщения, аналогичные тем, которые используются в силовых дросселях.

При выборе дросселей синфазных помех. Между тем, если часть индуктивности рассеяния, например, индуктивность 1 мГн с коэффициентом связи 99%, на дифференциальной цепи будет присутствовать индуктивность рассеяния 10 мкГн. При рассмотрении подавления дифференциальных помех (обычно с помощью LC-фильтра типа мост) необходимо учитывать и эту часть индуктивности рассеяния. Умеренная индуктивность рассеяния способствует подавлению высокочастотных дифференциальных помех, но так как дроссели синфазных помех в основном используют замкнутые магнитные сердечники, при больших токах легко возникает насыщение сердечника, что влияет на эффективность преобразования энергии и полосу шума фильтрации. Повысить долю индуктивности рассеяния обычно можно за счет применения квадратных или каркасных магнитных структур (магнитный сердечник типа UU или PQ и т. д.), либо за счет использования асимметричных обмоток ). Конкретный выбор должен быть определен пользователем с помощью тестирования идентификации дифференциального общего режима, чтобы определить, является ли это необходимым.

Параметры дросселя синфазного режима в основном включают значение индуктивности с одной стороны, Rdc, номинальный ток, номинальное напряжение и испытательное напряжение. Значение индуктивности с одной стороны в основном определяет величину синфазного импеданса. Rdc — это потери постоянного тока в проводе, а повышение температуры, вызванное этими потерями, определяет предел номинального тока. Наконец, поскольку он используется на высоковольтных линиях, предел напряжения и требования безопасности указаны отдельно. Однако пользователи предпочитают оценивать эффективность фильтрации, поэтому обычно в техническом описании предоставляются два типа кривых характеристик импеданса. Один из них — это форма импеданса синфазного/дифференциального режима, показанная на рис.9-а, а другой — форма потерь при вставке в децибелах, показанная на рис.9-б. Оба эквивалентны, и кривая в форме потерь при вставке в децибелах формируется путем преобразования импеданса синфазного/дифференциального режима в систему с 50 Ом+50 Ом.

Рис.9 (a) Общая/дифференциальная мода формы импеданса (b) Форма вносимого затухания в дБ

Для одной и той же серии синфазных фильтров, конструкции корпусов различных размеров подходят для разных величин тока и полосы фильтрации: чем больше размер, тем меньше магнитное сопротивление магнитного сердечника, что позволяет уменьшить количество витков обмотки, увеличить диаметр медного провода и использовать более крупный токовый контур; чем выше значение индуктивности или ниже стабильная частота магнитной проницаемости материала, тем уже полоса фильтрации, и такой синфазный дроссель, установленный в контуре, может не оказывать никакого эффекта подавления шума на высокочастотном конце.

Codaca Общие дроссели электроники в настоящее время в основном разделены на две части: сигнальные линии и силовые линии. Существует более 10 серий и 50 различных размеров корпусов, а также почти 300 различных стандартных номеров деталей. Они широко используются в сигнальных линиях, таких как CAN BUS, RS485, и различных устройствах автономного питания мощностью от нескольких ватт до нескольких киловатт. Наша команда исследований и разработок также может помочь пользователям от тестирования до анализа или создать спецификации под конкретные нужды, чтобы в конечном итоге пройти соответствующую сертификацию ЭМС.

Ссылка

[1] Infineon Technologies AG. Engineering_report_DEMO_5QSAG_60W1-AN-v01_00-EN.pdf. www.infineon.com

[2] CODACA Информация о продукте Inductor： www.codaca.com

[3] Clayton R.Paul. Введение в электромагнитную совместимость. 2-е издание. Wiley-interscience.

[4] Bhag Singh Guru и Huseyin R. Hiziroglu. Основы теории электромагнитного поля. 2-е издание. Cambridge University Press.

Объяснение защиты интеллектуальной собственности

CODACA "или" Codaca "является зарегистрированным товарным знаком Shenzhen Codaca Electronic Co., Ltd. Любое использование или упоминание текста, данных или других типов публичной информации, содержащей объекты интеллектуальной собственности, опубликованные или распространенные Shenzhen Codaca Electronic Co., Ltd., находятся в рамках защиты прав интеллектуальной собственности Shenzhen Codaca Electronic Co., Ltd. Компания Shenzhen Codaca Electronic Co., Ltd. сохраняет за собой право на соответствующие заявления об интеллектуальной собственности, защиту прав и другие охранные права. Во избежание возможных конфликтов, связанных с интеллектуальной собственностью, при необходимости обращайтесь в Shenzhen Kedajia Electronics Co., Ltd.